A. ສະຫຼຸບສະເພາະ
ສະເປັກຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ press-fit ທີ່ພວກເຮົາພັດທະນາແມ່ນ
ສະຫຼຸບໃນຕາຕະລາງ II.
ໃນຕາຕະລາງ II, "ຂະຫນາດ" ຫມາຍຄວາມວ່າຄວາມກວ້າງຂອງການພົວພັນຂອງຜູ້ຊາຍ (ອັນທີ່ເອີ້ນວ່າ "ຂະຫນາດແຖບ") ໃນມມ.
B. ການກໍານົດຂອບເຂດການຕິດຕໍ່ທີ່ເຫມາະສົມ
ໃນຖານະເປັນຂັ້ນຕອນທໍາອິດຂອງການອອກແບບ terminal press-fit, ພວກເຮົາຕ້ອງ
ກໍານົດຂອບເຂດທີ່ເຫມາະສົມຂອງກໍາລັງຕິດຕໍ່.
ສໍາລັບຈຸດປະສົງນີ້, ແຜນວາດລັກສະນະ deformation ຂອງ
terminals ແລະໂດຍຜ່ານຮູແມ່ນແຕ້ມ schematically, ດັ່ງທີ່ສະແດງ
ໃນຮູບທີ 2. ມັນຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າກໍາລັງຕິດຕໍ່ຢູ່ໃນແກນຕັ້ງ,
ໃນຂະນະທີ່ຂະຫນາດຢູ່ປາຍຍອດແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງຜ່ານຂຸມແມ່ນຢູ່ໃນ
ແກນລວງນອນຕາມລໍາດັບ.
C. ການກໍານົດກໍາລັງຕິດຕໍ່ຕໍາ່ສຸດທີ່
ແຮງຕິດຕໍ່ຕໍາ່ສຸດທີ່ໄດ້ຖືກກໍານົດໂດຍ (1)
ການວາງແຜນການຕໍ່ຕ້ານການຕິດຕໍ່ທີ່ໄດ້ຮັບຫຼັງຈາກຄວາມອົດທົນ
ການທົດສອບໃນແກນຕັ້ງແລະຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ເບື້ອງຕົ້ນໃນແນວນອນ
ແກນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3 schematically, ແລະ (2) ຊອກຫາ
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ຕໍາ່ສຸດທີ່ຮັບປະກັນການຕໍ່ຕ້ານການຕິດຕໍ່
ຕ່ຳກວ່າ ແລະ ໝັ້ນຄົງກວ່າ.
ມັນເປັນການຍາກທີ່ຈະວັດແທກຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ໂດຍກົງສໍາລັບການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ເຫມາະສົມຂອງຫນັງສືພິມໃນການປະຕິບັດ, ດັ່ງນັ້ນພວກເຮົາໄດ້ຮັບມັນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
(1) ສຽບ terminals ເຂົ້າໄປໃນໂດຍຜ່ານຮູ, ທີ່ມີ
ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຕ່າງໆເກີນຂອບເຂດທີ່ກໍານົດໄວ້.
(2) ການວັດແທກ width terminal ຫຼັງຈາກການແຊກຈາກ
ຕົວຢ່າງການຕັດສ່ວນຂ້າມ (ຕົວຢ່າງ, ເບິ່ງຮູບ 10).
(3) ການປ່ຽນຄວາມກວ້າງຂອງ terminal ການວັດແທກໃນ (2) ເປັນ
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ໂດຍໃຊ້ລັກສະນະການຜິດປົກກະຕິ
ແຜນວາດຂອງ terminal ທີ່ໄດ້ຮັບຕົວຈິງຕາມທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ
ຮູບ 2.
ສອງເສັ້ນສໍາລັບການຜິດປົກກະຕິຂອງ terminal ຫມາຍຄວາມວ່າຫນຶ່ງສໍາລັບ
ຂະຫນາດສູງສຸດແລະຕໍາ່ສຸດທີ່ປາຍເນື່ອງຈາກການກະຈາຍຢູ່ໃນ
ຂະບວນການຜະລິດຕາມລໍາດັບ.
ຕາຕະລາງ II Scecification ຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ພວກເຮົາພັດທະນາ
ມັນເປັນທີ່ຊັດເຈນວ່າກໍາລັງຕິດຕໍ່ທີ່ສ້າງຂຶ້ນລະຫວ່າງ
terminals ແລະແມ້ວ່າ-holes ແມ່ນໃຫ້ໂດຍຕັດກັນຂອງສອງ
ແຜນວາດສໍາລັບ terminals ແລະ through-holes ໃນຮູບ 2, ເຊິ່ງ
ໝາຍເຖິງສະຖານະທີ່ສົມດູນຂອງການບີບອັດຢູ່ປາຍຍອດ ແລະໂດຍຜ່ານການຂະຫຍາຍຮູ.
ພວກເຮົາໄດ້ກໍານົດ (1) ກໍາລັງຕິດຕໍ່ຕໍາ່ສຸດທີ່
ຕ້ອງການເພື່ອເຮັດໃຫ້ການຕໍ່ຕ້ານການຕິດຕໍ່ລະຫວ່າງ terminals ແລະ
ເຖິງແມ່ນວ່າຮູຂຸມຂົນຕ່ໍາກວ່າແລະມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຫຼາຍກ່ອນ / ຫຼັງຈາກຄວາມອົດທົນ
ການທົດສອບສໍາລັບການປະສົມປະສານຂອງຂະຫນາດຕໍາ່ສຸດທີ່ຢູ່ປາຍຍອດແລະ
ເສັ້ນຜ່າສູນກາງສູງສຸດຜ່ານຮູ, ແລະ (2) ແຮງສູງສຸດ
ພຽງພໍເພື່ອຮັບປະກັນການຕໍ່ຕ້ານ insulation ລະຫວ່າງທີ່ຢູ່ຕິດກັນ
through-holes ເກີນຄ່າທີ່ລະບຸ (109Q ສໍາລັບການນີ້
ການພັດທະນາ) ປະຕິບັດຕາມການທົດສອບຄວາມອົດທົນສໍາລັບການ
ການປະສົມປະສານຂອງຂະຫນາດປາຍສູງສຸດແລະຕໍາ່ສຸດທີ່
ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຜ່ານຂຸມ, ບ່ອນທີ່ການເສື່ອມສະພາບຂອງ insulation
ຄວາມຕ້ານທານແມ່ນເກີດມາຈາກການດູດຊຶມຄວາມຊຸ່ມຊື່ນເຂົ້າໄປໃນ
ພື້ນທີ່ເສຍຫາຍ (delaminated) ໃນ PCB.
ໃນພາກຕໍ່ໄປນີ້, ວິທີການທີ່ໃຊ້ໃນການກໍານົດ
ກໍາລັງຕິດຕໍ່ຕໍາ່ສຸດທີ່ແລະສູງສຸດຕາມລໍາດັບ.
D. ການກໍານົດກໍາລັງຕິດຕໍ່ສູງສຸດ
ມັນເປັນໄປໄດ້ວ່າການ delaminations interlaminar ໃນ PCB induce
ການຫຼຸດລົງຂອງການຕໍ່ຕ້ານ insulation ຢູ່ໃນອຸນຫະພູມສູງແລະໃນ
ບັນຍາກາດຊຸ່ມຊື່ນເມື່ອໄດ້ຮັບແຮງຕິດຕໍ່ຫຼາຍເກີນໄປ,
ເຊິ່ງແມ່ນຜະລິດໂດຍການປະສົມປະສານຂອງສູງສຸດ
ຂະຫນາດຢູ່ປາຍຍອດແລະຕໍາ່ສຸດທີ່ເສັ້ນຜ່າກາງຜ່ານຮູ.
ໃນການພັດທະນານີ້, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ສູງສຸດທີ່ອະນຸຍາດໃຫ້
ໄດ້ຮັບດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້;(1) ມູນຄ່າການທົດລອງຂອງ
ໄລຍະຫ່າງ insulation ຕ່ໍາສຸດ "A" ໃນ PCB ແມ່ນ
ໄດ້ຮັບການທົດລອງລ່ວງຫນ້າ, (2) ອະນຸຍາດໃຫ້
ຄວາມຍາວຂອງ delamination ໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ຕາມທາງເລຂາຄະນິດເປັນ (BC A)/2, ບ່ອນທີ່ "B" ແລະ "C" ແມ່ນ pitch terminal ແລະ.
ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຜ່ານຂຸມຕາມລໍາດັບ, (3) delamination ຕົວຈິງ
ຄວາມຍາວໃນ PCB ສໍາລັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຜ່ານຂຸມຕ່າງໆ
ໄດ້ຮັບການທົດລອງແລະວາງແຜນກ່ຽວກັບຄວາມຍາວ delaminated
ທຽບກັບແຜນວາດຜົນບັງຄັບການຕິດຕໍ່ເບື້ອງຕົ້ນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 4
schematically.
ສຸດທ້າຍ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ສູງສຸດໄດ້ຖືກກໍານົດດັ່ງນັ້ນ
ເພື່ອບໍ່ໃຫ້ເກີນຄວາມຍາວທີ່ອະນຸຍາດຂອງ delamination.
ວິທີການຄາດຄະເນຂອງກໍາລັງຕິດຕໍ່ແມ່ນຄືກັນກັບ
ໄດ້ລະບຸໄວ້ໃນພາກກ່ອນ.
E. ການອອກແບບຮູບຮ່າງປາຍ
ຮູບຮ່າງຢູ່ປາຍຍອດໄດ້ຖືກອອກແບບເພື່ອທີ່ຈະສ້າງ
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການຕິດຕໍ່ທີ່ເຫມາະສົມ (N1 ຫາ N2) ໃນຮູຜ່ານທີ່ກໍານົດໄວ້
ໄລຍະເສັ້ນຜ່າສູນກາງໂດຍການໃຊ້ອົງປະກອບ finite ສາມມິຕິ
ວິທີການ (FEM), ລວມທັງຜົນກະທົບຂອງການຜິດປົກກະຕິທາງສ່ວນຫນ້າຂອງພາດສະຕິກ
ຊັກຊວນໃນການຜະລິດ.
ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ຮັບຮອງເອົາ terminal, ຮູບຮ່າງຄ້າຍຄື an
"N-shape cross section" ລະຫວ່າງຈຸດຕິດຕໍ່ຢູ່ໃກ້ກັບ
ລຸ່ມ, ເຊິ່ງໄດ້ສ້າງກໍາລັງການຕິດຕໍ່ເກືອບເປັນເອກະພາບ
ພາຍໃນຂອບເຂດເສັ້ນຜ່າສູນກາງຜ່ານຂຸມທີ່ກໍານົດໄວ້, ມີ a
pierced-hole ຢູ່ໃກ້ກັບປາຍອະນຸຍາດໃຫ້ຄວາມເສຍຫາຍຂອງ PCB ໄດ້
ຫຼຸດລົງ (ຮູບ 5).
ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 6 ເປັນຕົວຢ່າງຂອງສາມມິຕິ
ຮູບແບບ FEM ແລະຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕິກິຣິຍາ (ie, ກໍາລັງຕິດຕໍ່) ທຽບກັບ
ແຜນວາດການເຄື່ອນຍ້າຍທີ່ໄດ້ຮັບການວິເຄາະ.
F. ການພັດທະນາແຜ່ນຢາງແຂງ
ມີການປິ່ນປົວດ້ານຕ່າງໆສໍາລັບການປ້ອງກັນການ
ການຜຸພັງຂອງ Cu ໃນ PCB, ດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນ II - B.
ໃນກໍລະນີຂອງການປິ່ນປົວພື້ນຜິວແຜ່ນໂລຫະ, ເຊັ່ນ:
ກົ່ວ ຫຼື ເງິນ, ຄວາມ ຫມັ້ນ ຄົງ ຂອງ ການ ເຊື່ອມ ຕໍ່ ໄຟ ຟ້າ ຂອງ ກົດ ເຫມາະ
ເຕັກໂນໂລຊີສາມາດໄດ້ຮັບການຮັບປະກັນໂດຍການປະສົມປະສານກັບ
ແຜ່ນ Ni ທຳມະດາ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ໃນກໍລະນີຂອງ OSP,ແຜ່ນກົ່ວໃສ່ປາຍຕ້ອງຖືກໃຊ້ເພື່ອໃຫ້ແນ່ໃຈວ່າຍາວໄລຍະຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ໄຟຟ້າ.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ແຜ່ນກົ່ວທໍາມະດາໃສ່ຢູ່ປາຍຍອດ (ສໍາລັບ
ຕົວຢ່າງ, ຄວາມຫນາ 1ltm) ສ້າງການຂູດອອກຂອງກົ່ວໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການແຊກຢູ່ປາຍຍອດ.(ຮູບ. "a" ໃນຮູບທີ 7)
ແລະນີ້ scraping-off ອາດຈະ induces short-circuits ກັບterminals ທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ.
ດັ່ງນັ້ນພວກເຮົາໄດ້ພັດທະນາປະເພດໃຫມ່ຂອງກົ່ວແຂງ
ແຜ່ນ, ເຊິ່ງບໍ່ນໍາໄປສູ່ການກົ່ວໃດໆທີ່ຖືກຂູດອອກແລະເຊິ່ງຮັບປະກັນຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ໄຟຟ້າໃນໄລຍະຍາວພ້ອມໆກັນ.
ຂະບວນການຊຸບໃໝ່ນີ້ປະກອບດ້ວຍ (1) ກົ່ວບາງໆພິເສດ
ແຜ່ນຮອງພື້ນ, (2) ຂະບວນການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນ (tin-reflow),
ເຊິ່ງປະກອບເປັນຊັ້ນໂລຫະປະສົມໂລຫະແຂງລະຫວ່າງ
underplating ແລະ ແຜ່ນ tin ໄດ້.
ເນື່ອງຈາກວ່າການຕົກຄ້າງສຸດທ້າຍຂອງແຜ່ນກົ່ວ, ຊຶ່ງເປັນສາເຫດ
ຂອງ scraping-off, ສຸດ terminals ກາຍເປັນບາງທີ່ສຸດແລະ
ແຈກຢາຍບໍ່ເປັນເອກະພາບໃນຊັ້ນໂລຫະປະສົມ, ບໍ່ມີການຂູດອອກຂອງtin ໄດ້ຖືກກວດສອບໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການແຊກ (ຮູບ "b" ໃນຮູບ 7).
ເວລາປະກາດ: ວັນທີ 08-08-2022